淺談造成金屬軟管斷裂原因

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? ? ?金屬軟管必須正確安裝，其安裝長(zhǎng)度應(yīng)在拉伸與壓縮長(zhǎng)度的中間位置。若安裝不當(dāng)，金屬軟管容易在不正常部位，即端部發(fā)生斷裂。金屬軟管起減振作用的部分為近發(fā)動(dòng)機(jī)端，約占整個(gè)軟管長(zhǎng)度的1/3，其他長(zhǎng)度區(qū)域則屬于補(bǔ)償安裝公差段。在使用過(guò)程中，由于其結(jié)構(gòu)的特殊性，內(nèi)扣接觸面有摩擦，且間隙內(nèi)容易積聚淤泥。久而久之會(huì)發(fā)生斷裂或被卡死，失去柔性伸縮的能力，不能有效吸收發(fā)動(dòng)機(jī)傳來(lái)的振動(dòng)，就會(huì)導(dǎo)致其他部件損壞，甚至波及消聲器。因此，很有必要分析金屬軟管的失效機(jī)理。

? ? ?本研究所分析的金屬軟管為ASS 型結(jié)構(gòu)，如圖1所示。在使用過(guò)程中發(fā)生了斷裂，其余部分位置則卡死不能伸縮。故障時(shí)行駛里程為3萬(wàn)多km(標(biāo)準(zhǔn)要求是保證10萬(wàn)km內(nèi)不失效) ，其使用壽命遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于預(yù)期。經(jīng)市場(chǎng)返回的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，同類型的金屬軟管發(fā)生較大比例斷裂，其斷裂的里程基本都集中在4萬(wàn)km 以下。本研究對(duì)失效的金屬軟管進(jìn)行宏觀分析、斷口分析、金相分析、能譜分析等，找到金屬軟管發(fā)生斷裂和卡死失效的原因，并提出改進(jìn)建議。

一、實(shí)驗(yàn)過(guò)程與結(jié)果

1.1 宏觀分析

? ? ?金屬軟管的宏觀形貌如圖2a所示，表面布滿泥土，呈土黃色，內(nèi)表面則有黑色的積碳。斷裂位置在靠近發(fā)動(dòng)機(jī)一端約2 ～ 4扣處，斷裂處的細(xì)節(jié)如圖2b所示，在外側(cè)表面可以看到殘留的斷口。將斷裂處拉開(kāi)后如圖2c所示。將斷裂部分切下后，打開(kāi)纏繞的S型鋼帶，可見(jiàn)有2個(gè)方向的裂紋，一是在折彎處的呈周向的裂紋(圖2d) ，另一處是呈軸向(或縱向，圖2e) 的裂紋，兩個(gè)方向裂紋交匯時(shí)，最終導(dǎo)致了排氣管斷裂。周向的裂紋相對(duì)來(lái)說(shuō)較平直，縱向的裂紋有的平直有的則比較曲折，斷裂處截面非常的薄。

1.2 斷口宏、微觀觀察

? ? ?將金屬軟管的周向和縱向斷口都放置在掃描電鏡內(nèi)觀察，其周向斷口的截面均非常薄，約0.02 mm，有的已被磨損，局部保存完好區(qū)域的斷口微觀如圖3a、圖3b所示，起源為線源，斷口的特征為疲勞，源區(qū)未見(jiàn)異常； 圖3c、圖3d所示為縱向斷口的低倍形貌，從內(nèi)側(cè)表面起源，線源，斷口微觀特征如圖3d 所示，為疲勞特征?？v向斷口截面厚度約0.4 mm。

1.3 化學(xué)分析

? ? ?對(duì)金屬軟管進(jìn)行化學(xué)成分檢測(cè)，結(jié)果如表2所示。其中Cr、Ni 含量剛好在304 不銹鋼的成分要求的下限。

表2 金屬軟管化學(xué)成分檢測(cè)結(jié)果( 質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

1.4 硬度檢測(cè)

? ? ?對(duì)金屬軟管的金相截面進(jìn)行顯微硬度測(cè)試，結(jié)果如表3所示。在折彎處由于原材料加工硬化的影響，其硬度比非折彎處高。

表3 金屬軟管金相截面硬度測(cè)試結(jié)果

二、分析與討論

? ? ?金屬軟管的裂紋有兩個(gè)方向，一是沿著S型折彎處的周向裂紋，從表面起源，為線源，沿著軟管的截面厚度方向擴(kuò)展；另一個(gè)是呈縱向(或軸向) 的裂紋，也是從表面起源，為線源，沿著截面厚度方向擴(kuò)展；當(dāng)兩個(gè)方向的裂紋交匯后，最終導(dǎo)致了金屬軟管的斷裂。通過(guò)對(duì)周向折彎處的斷口以及縱向斷口做微觀分析發(fā)現(xiàn)，斷裂源均為線源，源區(qū)無(wú)明顯材料缺陷，斷口擴(kuò)展區(qū)的特征均為疲勞特征。另外，其斷口截面均存在不同程度的減薄，觀察到的斷裂截面最薄處僅僅為0.02 mm(其他未磨損區(qū)域的截面厚度則約為0.6mm) ；斷口截面雖變薄，但斷口附近并無(wú)變形痕跡，說(shuō)明其截面的變薄并非因塑性拉伸引起。

? ? ?而斷口附近的鋼帶表面存在明顯的磨損痕跡，其磨損特征為粘著磨損+ 磨粒磨損。據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道，304不銹鋼如與摩擦副發(fā)生摩擦，也主要以粘著磨損機(jī)制為主，且隨著表面摩擦的進(jìn)行，表層組織會(huì)發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變。在載荷和摩擦剪切應(yīng)力的作用下，由于表層晶粒細(xì)化、以及高密度位錯(cuò)的綜合作用使得304不銹鋼的顯微硬度增大； 因此，在本案例中，金屬軟管斷口附近的顯微硬度比基體稍高，但其顯微硬度的提高并不能提升其疲勞性能，第一是軟管截面本身較薄，并且隨著磨損的消耗，截面變得更薄，其疲勞性能隨著下降。另外，表層誘發(fā)馬氏體的增加對(duì)SUS304奧氏體不銹鋼的磨損無(wú)明顯影響。因此可以這樣說(shuō)，雖然在摩擦的過(guò)程中， 304不銹鋼表面出現(xiàn)了馬氏體，顯微硬度也升高，但這不能阻止不銹鋼薄板表面的材料損耗以及疲勞強(qiáng)度的下降。

? ? ?在本研究中，除了粘著磨損，其表面還有磨粒磨損的痕跡，這些磨粒成分主要是Si、O之類，是外界帶入的塵土或泥沙顆粒混入了金屬軟管間隙，磨粒加劇了不銹鋼帶的磨損。泥沙滲入除了加劇磨損之外，更造成了金屬軟管不能再自由伸縮，即發(fā)生卡死現(xiàn)象。而金屬軟管部分區(qū)域卡死，也造成了其他區(qū)域的受力異常，更加速了此區(qū)域的斷裂的發(fā)生。

? ? ?另外，本研究金屬軟管的斷裂位置在接頭附近( 靠近發(fā)動(dòng)機(jī)一端) 的約第2 ～ 4扣處，而這個(gè)位置正處于振幅，振動(dòng)最為頻繁的區(qū)域內(nèi)； 因此，其斷裂的主要原因主要是振動(dòng)和磨損造成的疲勞斷裂。

? ? ?金屬軟管的結(jié)構(gòu)是由雙層304不銹鋼薄帶纏繞內(nèi)扣而成，屬于ASS結(jié)構(gòu)，其鋼帶之間存在一定間隙，在振動(dòng)過(guò)程中，相互接觸的鋼帶摩擦磨損不可避免； 且車輛屬于工程車，工作環(huán)境十分惡劣，行駛過(guò)程中泥漿、水、塵土等會(huì)逐漸帶入金屬軟管的間隙處，成為摩擦副之間的磨粒，加劇磨損。當(dāng)進(jìn)入鋼帶間隙的泥沙等異物逐漸增多，最終會(huì)導(dǎo)致金屬軟管卡死。因此，防止金屬軟管發(fā)生類似失效的方法是: 第一，采用威斯法利DSS型軟管，該軟管特殊的結(jié)構(gòu)可以防止泥沙滲入內(nèi)部； 第二，適當(dāng)加厚鋼帶的截面厚度，提高疲勞性能； 第三，不要將軟管安裝在車輪附近。

三、結(jié)論與建議

1) 金屬軟管為疲勞斷裂，其斷裂的主要原因是在振動(dòng)情況下，鋼帶表面發(fā)生粘著磨損加磨粒磨損，磨損導(dǎo)致截面變薄后疲勞強(qiáng)度下降，而最終發(fā)生疲勞斷裂； 外界泥沙等異物滲入金屬軟管間隙導(dǎo)致其發(fā)生卡死現(xiàn)象，這也是導(dǎo)致其斷裂的次要原因。

2) 改進(jìn)建議: 采用威斯法利DSS 型軟管；適當(dāng)增加鋼帶的厚度；不要將軟管安裝在車輪附近。

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